活性氧化鋁微粉對剛玉質澆注料性能的影響

活性氧化鋁微粉對剛玉質澆注料性能的影響

1)武漢科技大學 省部共建耐火材料與冶金國家重點實驗室 湖北武漢 430081

2)武漢科技大學 高溫材料與爐襯技術國家地方聯合工程研究中心 湖北武漢 430081

摘 要:以板狀剛玉、活性氧化鋁微粉、鋁酸鈣水泥為原料制備了剛玉質澆注料。研究了 3 種市售活性氧化鋁微粉對剛玉質澆注料性能的影響。結果表明:1)氧化鋁微粉雜質含量、粒度與比表面積的差異會影響 CA 6 的生成量。2)粒度更小、分布更窄的微粉對澆注料的填充效果最佳，因而添加該微粉的試樣燒后呈現更致密的顯微結構與更優的力學性能。3)剛玉質澆注料的燒后強度也與活性氧化鋁的燒結性能相關，添加粒度相近但比表面積更大的活性氧化鋁微粉的試樣具有更高的抗折強度。關鍵詞:活性氧化鋁微粉;粒度分布;比表面積;剛玉質澆注料;強度中圖分類號:TQ175 文獻標識碼:A

文章編號:1001 －1935(2022)05 －0423 －04DOI:10． 3969/j． issn． 1001 －1935． 2022． 05． 012

剛玉質澆注料具有高的耐火度、良好的體積穩定性及優良的抗侵蝕性能，被廣泛應用于冶金、建材、石油、化工等行業［1 －3］ ?；钚匝趸X微粉為澆注料中應用最廣泛的微粉之一，引入活性氧化鋁微粉能提高澆注料的堆積密度，降低需水量，提高澆注料的燒結性能

［4 －7］ 。耐火材料行業所用活性氧化鋁微粉實際是一種粒度小、比表面積大的拜耳法氧化鋁微粉，其生產需經歷提純、煅燒、破碎和研磨等環節。由于各廠家采用不同的生產技術，活性氧化鋁粉體的雜質含量、比表面積和粒度分布往往不同 ［8］ 。趙萍等

［9］ 研究

表明添加粒度較細的活性氧化鋁微粉的剛玉質澆注料呈現更優的高溫抗折強度。鄧俊杰

［10］ 研究表明氧化鋁微粉粒度分布會顯著影響剛玉質澆注料的抗熱震性。Zhang 等

［11］ 研究表明比表面積更大雜質含量更高的活性氧化鋁微粉能賦予剛玉質澆注料更佳的燒結性能。Yuan 等

［12］ 研究表明，活性氧化鋁微粉中更高的 Na 2 O 和 SiO 2 的質量比會降低含 TiO 2的鋁鎂質澆注料燒后的常溫抗折強度。以上的研究表明，活性氧化鋁微粉特性上的差異將會對澆注料的服役性能產生顯著的影響。然而目前大部分研究僅關注活性氧化鋁微粉的單一特征，比如僅比較其粒度、比表面積及含量對澆注料性能的影響。但如上所述，不同廠家生產的活性氧化鋁微粉其性能差異并不體現在某一方面，僅考慮單一因素的影響并不全面，因此需要評估氧化鋁微粉特性對剛玉質澆注料性能的影響。0 *

1 試驗

1． 1 活性氧化鋁微粉本工作中選用了 3 種市售的活性氧化鋁微粉。使用 X 射線熒光光譜儀(ARL9900 X Ray Worksta-tion)分析微粉的化學組成，按 GB/T 19587—2004 氣體吸附 BET 法測試粉體的比表面積，利用激光粒度儀(Mastersizer 2000)測試活性氧化鋁微粉的粒度分布。3 種氧化鋁微粉的特征參數見表 1，其粒度分布

曲線見圖 1。

由表 1 可知，3 種氧化鋁微粉中雜質含量差異最大的為 Na 2 O 與 SiO 2 ?；钚匝趸X微粉 Y 的 d 50 最小，對應其比表面積最大。微粉 Z 的 d 50 最大，相應的其比表面積最小。d 90 、d 10 的比值可用來評估粉體粒度分布的寬窄，通常其值越大，粉體的粒度分布越寬，反之其值越小，粉體粒度分布越集中。根據所測 3 種微粉 d 90 與 d 10 的比值，微粉 Z 的粒度分布最廣，其次為微粉 X，最窄的為微粉 Y。這與圖 1 中 3 種活性氧化鋁微粉的粒度分布一致。

圖 1

1． 2 試樣制備

剛玉質澆注料的原料有 w(Al 2 O 3 )≥99． 5% 的板狀剛玉、活性氧化鋁微粉、w(Al 2 O 3 ) = 70% 的鋁酸鈣水泥、w(SiO 2 ) =95%的 SiO 2 微粉。其配比如表 2 所示。3 組試樣中分別加入選用的 3 種活性氧化鋁微粉。外加 0． 2% (w)的減水劑(BASF，FS60)以降低澆注料的需水量，澆注料的最終加水量為 4． 3% (w)。攪拌均勻的原料通過振動成型制成 40 mm ×40 mm ×160 mm 的條形試樣，先在溫度為 25 ℃、相對濕度為100%的養護箱中養護 24 h，隨后將養護好的試樣在110 ℃下干燥 24 h 后，再分別于 1 100 和 1 450 ℃保溫 3 h 熱處理。

1． 3 性能檢測

依據 GB/T 5988—2007 檢測試樣的加熱永久線變化。按 GB/T 2997—2000 檢測試樣的顯氣孔率和體積密度。依據 GB/T 3001—2007 檢測常溫抗折強度。借助 X 射線衍射儀(XRD，PANalytical，X’pertPro MPD，Netherlands)、掃描電鏡(SEM，JEOL JSM－6610，Japan)來分析試樣的物相組成和顯微結構。

2 結果與討論

2． 1 物相組成

圖 2 為在不同溫度處理后試樣的 XRD 圖譜。由圖 2(a)可知，在較低溫度 1 100 ℃處理后，試樣的主要物相為剛玉，除此之外檢測到少量的 β-Al 2 O 3 以及鈣鋁黃長石(C 2 AS)。商業氧化鋁均以拜耳法制備，因此不可避免地會有少量的 Na 2 O 殘留，并以 β-Al 2 O 3的形式存在于最終的產品中［13］ 。在較低溫度下β-Al 2 O 3 并未參與到復雜的物相演變。C2 AS 的生成表明在澆注料燒結的過程中鋁酸鈣水泥的水化產物會首先與 SiO 2 微粉反應。隨著燒結溫度的升高，澆注料中的 β-Al 2 O 3 被逐漸消耗，而 C 2 AS 與過剩的Al 2 O 3 反應生成 CA 6 ，如圖 2(b)所示。

圖 2 在不同溫度處理后試樣的 XRD 圖譜CA 6 可通過固相反應或液相反應來生成。對于固相反應而言，粒度更小、比表面積更大的微粉反應活性更高。原料中的雜質尤其是 Na 2 O 將會參與液相的生成，因此 CA 6 的液相反應會受活性氧化鋁微粉中雜質含量的影響?？紤]到以上因素，通過 RIR 半定量法計算了添加氧化鋁微粉 X、Y、Z 的試樣于 1 450 ℃保溫 3 h 熱處理后 CA 6 的含量，分別為 13%、12%、10%(w)。相較于微粉 Y，微粉 X 中 Na 2 O 的含量更高。高溫下試樣 GX 中會生成更多的液相，這有利于CA 6 的液相反應，因此試樣 GX 中 CA 6 的含量更高。盡管微粉 Z 中 Na 2 O 含量與微粉 X 的相同，但微粉 Z耐火材料/ NAIHUO CAILIAO的粒度最大且比表面積最小?？烧J為微粉 Z 反應活性更低，試樣 GZ 中 CA 6 的固相反應更慢，生成的 CA 6含量更低。綜上所述，活性氧化鋁微粉中更高的Na 2 O 含量會促進 CA 6 的生成，但粉體過大的粒度與小的比表面積不利于 CA 6 的原位反應。

2． 2 顯微結構

圖 3 為試樣于 1 450 ℃保溫 3 h 熱處理后的顯微結構。

圖 3 試樣在 1 450 ℃保溫 3 h 處理后的顯微結構三組試樣中均可觀察到堆疊在一起的 CA 6 。各試樣顯微結構整體上的差異較明顯:試樣 GY 的顯微結構更加致密，而試樣 GX 與試樣 GZ 中孔隙更多。如圖 1 所示，微粉 X 與 Z 的粒度分布相似，那么可以認為這兩種粉于澆注料中的填充效果接近，因此試樣 GX 與試樣 GY 的顯微結構相似。微粉 Y 粒度分布更窄，這表明微粉 Y 由大量粒徑更小的顆粒組成。粒徑小的顆粒更容易填充到大顆粒之間的空隙中，因此試樣 GY 燒后呈現出更致密的顯微結構。

2． 3 物理性能

不同溫度處理后試樣的物理性能見表 3。澆注料的體積變化由多種因素共同決定，一方面高溫下澆注料中各組分之間的燒結會導致材料體積收縮，另一方面鋁酸鈣水泥結合剛玉質澆注料中 CA 6 的生成會導致 3． 01%的體積膨脹［14］ 。在 1 100 ℃時試樣中并未生成 CA 6 ，因此所有試樣燒后均呈現出微量的體積收縮。在 1 450 ℃時，試樣 GZ 的加熱永久線變化為正，而試樣 GX 與試樣 GY 的加熱永久線變化均為負。這表明對于試樣 GX 與 GY 燒結收縮效應能夠抵消由CA 6 生成所造成的體積膨脹效應。對于試樣 GZ 而言，生成 CA 6 所導致的體積膨脹效應占據主導地位，故其燒后呈現體積膨脹。各試樣在 1 100 ℃ 處理后的體積密度以及顯氣孔率之間的差異很小，但在1 450 ℃處理后試樣 GZ 的體積密度稍微低于試樣GX、GY 的，相反的，其顯氣孔率略高于后兩者的。這一變化規律與各試樣加熱永久線變化的規律是一致的。因此，相較于微粉 Z，比表面積更大的微粉 X 及Y 能賦予剛玉質澆注料更優的燒結性能。從表 3 還可以看出，經 1 100 ℃處理后試樣強度的差異并不大，但當處理溫度上升至 1 450 ℃ 時，試樣 GY 的強度明顯優于試樣 GX 和 GZ 的。試樣 GY更致密的顯微結構賦予了材料更優的力學性能。微粉 X 與微粉 Z 的粒度分布接近(見圖 1)，試樣 GX 與試樣 GZ 兩者顯微結構相似(見圖 3)，但試樣 GZ 的強度低于試樣 GX 的，試樣 GZ 在1 450 ℃燒后呈現體積膨脹，并且體積密度更低，顯氣孔率更高，這表明微粉 Z 本身的燒結性能更差。在經過高溫燒結后微粉Z 與剛玉質澆注料中其他組分的結合強度將更弱，因此試樣 GZ 的強度最低。

3 結論

(1)活性氧化鋁微粉中的 Na 2 O 會參與液相的形成并促進 CA 6 的原位反應，因此添加 Na 2 O 含量更高的微粉能使剛玉質澆注料獲得更高的 CA 6 含量。同時 CA 6 的生成也受微粉粒度及表面積的影響，粒徑較大且比表面小的活性氧化鋁微粉不利于 CA 6 的生成。

(2)活性氧化鋁微粉的粒徑分布與比表面積均會影響到剛玉質澆注料的力學性能。比表面積大的微粉能賦予澆注料更優的燒結性能，粒徑更小粒度分布更窄的微粉擁有更佳的填充效果。添加粒度相近但比表面積更大的微粉的試樣具有更高的抗折強度。

(3)在分析微粉特性對澆注料性能的影響時不僅需要考慮微粉粒度大小與比表面積，同時還需關注微粉粒度分布的寬窄。

參考文獻

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